求一种可控漏感的磁集成变压器设计方案

磁****集成技术

所谓磁集成技术，就是将多个电感、变压器绕在一个磁芯上；再通俗一点，就是把电感集成在变压器之中。主要的目的有：

1. 减少体积提高功率密度
2. 节省成本
3. 提高效率，改善综合性能（寄生参数影响更小、设计得好还可以减小磁通脉动）。

最直观得益于这项技术的感受，莫过于手里体积越来越小的手机充电器和电脑充电器。而随着氮化镓GaN半导体的出现，开关频率可达到MHz级别，使得PCB变压器成为可能。

理想变压器并不存在，任何一个变压器都有漏电感，应用最为广泛的变压器T型等效模型中，也对漏电感进行了建模。

大多数情况，我们希望这个漏感足够小，但在有些情况我们需要利用这个漏感，如果这个漏感的特性和我们所需要的电感相同，也就完成了电感在变压器中集成。在某些情况，尤其是谐振变换器的应用中，电感需要精确设计，而在磁集成变压器中，则转变为对漏电感的精确控制。

磁****路分析

左下图是一种典型的磁集成变压器结构，有中心柱和两个边柱，为方便阐述，两个边柱我命名为A柱和B柱。中心柱和边柱都留有气隙，边柱柱气隙磁阻为 Rg1 ，中心柱柱气隙磁阻为 Rg2 。

（这里一共有四部分绕组，原边(primary)绕在A柱上的匝数记为 NPA ，副边(secondary)绕在B柱上的匝数记为 NSB ，以此类推)

原边绕组 NPA 、NPB和副边绕组 NSA 、 NSB ，非对称地绕在两个边柱上。

根据磁路理论，可导出为右上图所示的 磁路模型 。这里有一个重要的假设：磁芯磁导率足够大，磁导线集中在磁芯内部。

有电流的绕组转化为磁动势（MMF，Magnetic Motive Force）

MMF=NI

空气气隙转化为磁阻：

lg1 , lg2 ——边柱和中心柱的气隙长度

Ae1 , Ae2 ——边柱和中心柱的有效截面积

μ0 ——真空磁导率

上述两个公式可以由安培环路定律直接推导出来。

对照着磁路模型，可以直接用”支路磁通法”列出方程组：

原边总匝数N 1 = NPA + NPB , 副边总匝数N 2 =NSA+NSB

可解得

这里的ΦK就是漏磁通，前面提到变压器需要非对称绕制，这是因为如果对称绕制（ NPA = NPB , * N SA * = NSB ），则理论上漏磁通为0。

这种结构的磁集成变压器能获得较好的EMC特性，是因为它的漏磁通集中在变压器内部的中心柱，没有对外辐射。

回到电路

到目前为止，似乎都是在分析磁通，还没有和我们所关心的漏电感扯上关系，再回到变压器的T型等效电路。

接下来我们需要找到磁路模型和电路模型之间的对应关系，用二端口网络来描述这个变压器（由于变压器为无源线性网络，一定是互易二端口网络，只有3个独立参数）：

从磁路模型最后的结果继续，结合法拉第电磁感应定律有：

两种描述变压器的方式应当殊途同归，代入ΦA和Φ B ，可得到自感L 11 、L22及互感L12与绕组匝数之间的关系：

进一步我们就可以算出励磁电感和漏感了，总算大功告成。

由此可见，漏电感的大小和 匝数绕法 、磁阻相关，而磁阻又和 截面积 、气隙长度相关，只要调整这些参数，就能得到想要的漏感大小。

如果A柱和B柱匝数相同，且变比为1（ NPA = NSB , * N SA * = NPB ），则漏感的表达式可进一步简化为

基于此，可进一步的归纳一些规律：原边漏电感的大小，近似正比于原边绕组在两个磁柱分别绕制 匝数差的平方 ，反比于磁阻。

符号也许不太直观，这里举个使用4层板的PCB变压器的例子

其对应的匝数为：

根据上文结论，可计算其励磁电感及漏感

路****在何方？

此时一定应该有的疑问是：这样的分析方法真的足够精确吗？

很遗憾，经过样品实测，理论推导模型的结果与实际参数偏差约5%。这里我还使用到了有限元磁仿真软件Ansys Maxwell，得到的结果更加精确，与样品实测仅偏差<1%。

理论模型误差较大的原因在于，在分析的开始，我们假设了磁导率足够大忽略了空气磁路。

而事实上，磁导率不足够大时，导致气隙边缘效应、空气磁路并不能忽略，这点从仿真得到的磁场分布图中可以看出。

所以更为合理的设计方式是：先利用磁路推导的理论结果进行初步设计，然后在磁仿真中验证，这些公式的价值也在于指导调整设计参数的方向。